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JAR 22．36l 發動機扭矩
(a)發動機架及其支承結構必須按下列組合效應進行設計：
(1)對應于起飛功率及螺旋槳轉速的限制扭矩與JAR 22．333(b)飛
行情況A的限制載荷的75％同時作用；
(2)相應于最大連續功率及螺旋槳轉速的限制扭矩與JAR 22．333
(b)飛行情況A的限制載荷同時作用。
(b)對于活塞式發動機，在J．AR 22．361(a)中所考慮的限制扭矩，是由平
均扭矩乘以下列系數而得到：
(1)對于有5個或5個以上的汽缸的發動機為1．33；
(2)對于有4個汽缸的發動機為2；
(3)對于有3個汽缸的發動機為3；
(4)對于有2個汽缸的發動機為4。
JAR 22．363發動機架的側向載荷
(a)發動機架及其支承結構必須按作用于該發動機架上的側向載荷來設
計。側向限制載荷系數不小于飛行情況A的限制載荷系數的l／。3
1
(÷nI)。
o
(b)可假定本條(a)規定的側向載荷與其它飛行情況無關。
JAR 22．371 陀螺載荷
對特技類動力滑翔機，發動機架及其支承結構必須按最大連續轉速所產
生的陀螺載荷來設計。
～45一～
況：
JAR 22．375翼梢小翼
(a)當裝有翼梢小翼時，滑翔機必須按下述情況設計：
(1)VA時由翼梢小翼的最大側滑角產生的側向載荷；
(2)在vB和V．D時，由垂直作用于翼梢小翼翼面的突風產生的載荷；
(3)翼梢小翼與機翼氣動載荷的相互作用；
(4)作用在小翼上的人手力；和
(5)若翼梢小翼會如JAR 22．501規定的翼尖擦地著陸中觸地，則由
此產生的載荷。
ZEM 22：375(口)(解釋性資料)
對機翼，應當考慮翼梢小翼和機翼間的相互作用效應，因為存在下述各情
(1)機翼升力分布的改變；
(2)由于翼梢小翼上的氣動載荷和質量載荷，在翼梢小翼附著點上
增加的彎曲和扭轉力矩；
(3)慣性影響；和
(4)阻力對機翼扭轉的影響。
(b)在缺乏更合理分析情況下，載荷必須如下計算：
(1)在VA時由側滑引起翼梢小翼上升力：
Lw一1．25CI。Sw魯Ⅵ
m … ’，
式中：
Ch。一小翼翼型最大升力系數
Sw一小翼面積
(2)在VB和VD時，由于側向突風引起小翼上的升力：
I他=a。Sw譬VUj
式中：
一46—
U一由JAR 22．33(c)8規定的側向突風速度值
a。一翼梢小翼升力曲線斜率 l／弧度
K一由JAR 22．443(b)定義的突風減緩系數
上面描述的載荷LⅣ．不必超過下值：
k。一1．25CLn。、Sw譬Ⅵ。。
(3)150牛頓的手作用力必須假設作用于小翼翼尖：
(i)平行于機翼展向軸的水平面內和向外方向；和
(ii)平行于機身縱軸的水平向前和向后方向，
此外，如果小翼平面不垂直于機翼平面，必須施加由JAR 22．591規定[}勺
安裝載荷。
操縱面和操縱系統
JAR 22．395 操縱系統載荷
(a)包括止動塊和其支承結構的每一個飛行操縱系統必須按對應于JAR
22．415至JAR 22．455規定情況至少為125％的可活動操縱面的計
算鉸鏈力矩的載荷來設計。在計算鉸鏈力矩時，必須采用可靠的氣動
力數據必須計及調整片效應。操縱系統的任何一個部件中的載荷都
不得小于JAR 22．397(a)所規定的駕駛員作用力的60％作用后所產
生的載荷二
(b)假設用于設計的駕駛員作用力作用在與其在飛行中相同的相應操縱
握把或腳踏上，并在操縱系統到操縱面搖臂連接處被平衡。
魯此處應為JAR 22．333(c)。——編者注
JAR 22．397 由限制駕駛力產生的載荷
(a)除JAR 22．395(a)外，直接操縱滑翔機縱軸、橫軸及偏航的操縱系統
(主操皺系統)及影嫡飛行性能盼其它操羰系一統與吏承點都必須設計一
為能承受由下列的駕駛員作用所產生的直到止動器(系統包括的)的
限制載荷：
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┃ ┃駕駛員作用力 ┃ 力的作用方法 ┃
┃ 操縱器件 ┃ ┃ ┃
┃ ┃ (10牛噸) ┃ (假設為單桿操縱系統) ┃
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┃ 升降舵 ┃ 35 ┃推及拉駕駛桿的手柄 ┃
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初級類航空器適航標準—滑翔機與動力滑翔機(25)
