/01’ ( )* ).).%2/（&）4 ( )* ).).%2’
( )( ’ 76 ) ［ ( 3 ) 7 ( 3 ) ］6
)4 ))
)
式中， %—
—流量系數，流量管較準時確定；
2—
—流量管測量截面實測面積，0；
4) —
—流量管測量截面總溫（開式壓氣機試驗器上，取 4) ( 4108），9；
3) —
—流量管測量截面總壓，:1，一般取 3) ( 3108；
3) ———流量管測量截面靜壓，:1；
’———比熱容比，對于空氣，在常溫下 ’ (6* .。
增壓比 (’為 (’ (3% ; 3
式中，3% 、3 —
—分別為壓氣機進、出口截面的總壓，:1。
注意：本章將應用發動機新截面序號。
’ 76
’ 76
4（(’ ）
溫升效率 )<為 )<( %74
4
式中，4% 、4 ———分別為壓氣機進、出口截面總溫，9。
’ 76 ’
扭矩效率 )=為 )= ( * ". ’ > /01’ 4（(’ 76）
’ 76=•& •666,•
式中， ———扭矩測量值，"•；
———壓氣機轉速，% & ’；
(—
—空氣氣體常數，( ) *+,-./0（&12•3）。
穩定工作裕度 45為6 6 6 45)［ " 7& " %89 <=］> =..?
:;7 & :;%89
式中，" 7 ———穩定工作極限壓比；
" %89 ———參考點的壓比；
:;@ ———穩定工作極限的換算流量，12 & 7；
:;%89 —
—參考點的換算流量，12 & 7。
D
換算流量計算公式為 :;7 ) :;5 =.=A*B
*
C* *++-=B
換算轉速計算公式為 5 )
*++-=B
D
*
式中，———物理轉速，% & ’。 速度三角形為簡化起見，僅討論進出口軸向速度相等、流線半徑不變的某一中間級。動葉對每單位質量流量所做的功(E：
(E) (F >G)G（F= < F*）)G（ FA < F.） %反力度 &。&的大小直接影響一級的效率和對空氣的加功量，它表達了一級的增壓比在工作輪和靜子中的分配情況。
沿任意流線的反力度定義為轉子中與全級中理想的靜壓升之比。在第一次近似中，假定 ;= ) ;* ) ;H，并且進、出口氣流角 ’ ) ’ H于是反力度 &為
.
C* <C= =* < **
& ))
CH <C*< *I A* < *
==* .
*
經簡單推演得 & )=< FA *(<E *F. )=< (
*
其中 ( ) FA *(<E*F.
代人(E并整理得 F. ) (G< (E & *G
FA ) (GI (E & *G
式中， (E—
—加功量并等于 5C (D
G———葉片圓周速度，&7；
; ———軸向速度，&7；
———相對于葉排的速度，&7：
F ———切向速度分量，&7。
)級載荷。在任一級，即有 (E)GF= <GF*
在等半徑的流線上， (E) ;= IJ;’ =< ;* J;’ *
G
或 (G*E ) G;= J;’ =< G;* J;’ *
•===+•
若通過轉子的軸向速度不變， " ，" % " ，則
(&
’ ’（()" " * ()" ）"* ’（()" % + ()" ）"* ’()" %
上式提供了度量級載荷的參數 (&, ’和 ,’。換言之，通過葉排的靜壓升可用進口動壓頭和進出口氣流角。表示。對無損失的不可壓縮流：
(--*-" " （* ） " * /01 " "
." " /01 "
"
"
"
上式提供了更簡單的估計載荷的方法。對選定了環面積流量、級壓比（加功量）和反力度的任一級，這些值便可以容易求得。例如，對 23反力度的級： (&,’ （,’）（4)" " * ()" ）
() " " 5" %678’* (&
’ (&,’ （ ,’）（ ()" 7 * ()" "）
()" 7 57 %678’+ (&
’
徑向平衡。假定流線沒有曲率，則整個流場中靜壓為常數。若這種流場總壓為常數，則絕對速度的大小不變。壓氣機的靜子出口平面是按出口總壓為常數來設計的。在典型的設計中，若忽略流線曲率的影。向，半徑越大處則切向速度分量也越大，因此，軸向速度要減小。當然，因為流動邊界是圓環形的，流體速度的切向分量必然受指向壓氣機中心的向心加速度的制約，該向心加速度與靜壓沿徑向的升高相一致。考慮到此項影響，沿徑向到葉尖的軸向速度比假定絕對速度為常數時下降得快。
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