二，保證三路測量的同時性。試驗中分別采用開空間窗口和開時間窗口的方法解決。在轉子轉動過程中，利用每一個葉片給出一個基準信號（如前段所述），再以該基準信號為起點給出一系列等間隔的方波，用這些方波作為采樣的控制信號，則方波與基準信號的相對位置就給出測點葉片通道中的相對位置。時間窗口也是一個方波。當三路信號處理器的數據就緒信號（""%"&）都落在同一個時間窗口中時，計算機才能進行采樣�？臻g窗口和時間窗口的寬度都可作隨意調整，以確定不同的空間和時間分辨率。一般，空間分辨率在 ’( )**，對應時間分辨率為 +( ’*,。
風扇試件的主要參數為：轉速 5)-6 7 *89，設計流量 ’(: ;’+ .) *07,，葉尖速度 ’)( 6* 7,，葉片數 /、輪轂比 +( 2，葉輪外徑 26**，葉片展弦比 +( :，葉片軸向弦長 ’’**，葉片安裝角 52<，葉片通過頻率 2++=>。
試件裝在一個 2自由度位移機構上，測點位置在軸向和徑向上的改變由該位移機構帶動風扇做平移來實現。周向測點由空間窗口確定。
沿軸向自前緣 )**起向后共設 6站，站距 )**。最后一站位于轉子出口距尾緣 ’**處。
徑向從葉尖向下 ’**處開始向葉根部深入三站，站距 ’**。周向每葉片通道開空間窗口 )+個，對應角分辨率約 )( 2/<。該空間窗口也被選為時間窗口，對應 +( ’*,。
圖 -./ ./示出不同葉高處圓柱切面上的絕對速度等值線圖，線距 +( +0柵距。在靠近葉尖 :03葉高處，葉片前部有較大載荷，由此造成的葉片兩側的壓差為漏氣流動的驅動力；在葉片的中后部，載荷很小，繞過葉端的漏氣也將減弱，沿葉尖向下，壓力峰和吸力峰都向下游移動，且其強度增強，說明由葉尖的漏氣和潛流所引起的流動結構沿流程向下在往葉高中部遷移，而由葉端間隙造成的載荷沿葉高的降低在逐步減小。葉片后部吸力面的相對高速度區說明該處存在分離的趨勢。
對于渦量的測量表明，在葉片槽道內部，軸向渦量分布的總趨勢是由下向上、由前至后逐漸減弱，且除靠近壁面區由于粘性和角渦引起的渦量分布扭曲外，沿周向基本上是均勻的。近壁處渦強更弱。最大渦量應存在于尾跡和壓力兩側的葉片中徑區。在葉片出口截面，最高湍流度亦發生在尾跡。由于氣流角在葉尖區的欠轉以及靠近葉端壁面時的過轉，尾跡在湍流區發生扭曲。
•’’:’•
圖 -./ .01距葉尖 ’23葉高處、中間處、接近失速點時相對馬赫數 4"的軸向分布
 
二、動態燃氣溫度測試系統
度脈動；燃油噴嘴噴射速度脈動、油泵轉速變化、壓氣機整流葉片調節不準確性帶來的溫度脈動；燃燒室內聲耦合效應，聲干擾，壓力和速度脈動，不穩定釋熱率以及燃油流量不穩定產生的溫度脈動；由發動機部件之間的相互動態干擾引起的工作偏移所產生的溫度脈動等。一般燃燒室產生的動態燃氣溫度可達 )./左右。動態溫度測量是一復雜技術。下面介紹一種能在航空發動機主燃燒室環境中進行動態溫度測量的雙線熱電偶系統，其補償方法是基于兩個不同直徑熱電偶對脈動燃氣溫度場的響應。
&0動態燃氣溫度傳感器圖  " "%距葉尖 &’(葉高、 )*(弦長處（通過入口激波）、接近失速點相對馬赫數 +,-的周向分布

圖  " "’%接近失速點，距葉尖 &’(葉高處，葉片間的等相對馬赫數 +,-線
•&&1)•
 
一根熱偶絲線直徑 "，另一根熱偶絲線直徑 %&，均通過激光對接焊連接偶絲，并定點焊于支持線上。這種動態溫度熱電偶對極端環境有良好的適應性，例如：
"適合于幾何尺寸大于 ’的一般環形燃燒室。
溫度范圍在 (&%& ) ("%&*下累積工作 +而探頭無明顯燒蝕。
壓力范圍為 (, &(-./ 0 1 0 , &-./。
%速度為 %& )(%& 23。
&傳感器壽命最低 %+。
’精度，對于 4 *&&56，溫度測量誤差 *%7；對于 &&56 0 4 0 (856，溫度測量誤差 (&7。
(空間分辨率 9*&, %’。
)振動為 (&:。
這種熱電偶的材料為鉑 2銠合金（(;&&*）并在高溫下具有良好的抗氧化特性。這種鉑 2銠合金在拉伸強度、熔化溫度、電動勢輸入、傳熱、斷裂強度以及加熱特性均較適合于燃燒室環境。增加銠的含量能提高其拉伸和斷裂強度。
熱電偶的支承件應能在高溫氣流中非冷卻地工作，以盡量減少熱電偶線的傳熱損失。采用的材料是 <=>?陶瓷，這種材料的最大應力為 @&, @-./。最佳組成為鉑 2 ?&7銠和 <=>?陶瓷。陶瓷具有良好的電絕緣性，成本也較低。因此，選用陶瓷制作探頭。
對該種雙線被動熱電偶進行瞬態熱分析，以評定脈沖加熱、輻射熱損失和末端傳熱損失的影響。用有限差分模型模擬了物理熱電偶連線、細線以及較粗的支承線。假定燃氣溫度為 (@&&*，脈動量土 %&&*，采用最惡劣環境（最大溫度脈動和最小頻率）建模，其結果是輻射傳熱的損失不大于 (&*，但熱傳導損失最大達 "*，不能忽視。因此、分析測量溫度數據要用包含傳導項和對流項的二階方程，因為二階能量方程是時間和空間的線性方程。
,動態溫度探頭的安裝在縮尺燃燒室中，探頭要承受 &, (-./、馬赫數 -/為 &, %的高溫燃燒室氣流條件下的氣動載荷。為了保證探頭工作可靠，采用 %&&:的振動設計標準。
在發動機中設計的探頭要承受 , &-./、馬赫數 -/為 &, ?的高溫燃燒室氣流，仍采用 %&&:的振動設計標準。 <. A%孔探塞位置位于燃燒室出口下游兩個第一級渦輪導向器葉片之間。該位置的測試條件從發動機慢車到中間狀態變化，馬赫數為燃燒室出口條件值 &, ?"。
傳感器包含一個直徑為 &, @B’的陶瓷棒，其上有 @個直徑為 &, &;’的孔。陶瓷棒安裝在 &, "?%’的高溫合金（CD’EDF=）管中，并有長度為 (, &("’的部分暴露在氣流中。熱電偶支承線安裝在 @個孔中，采用激光定位焊固定。熱電偶終止于探頭的另一端，采用標準的 "針 GFDHCI接頭，保持在 ??;*或更低溫度下，以此作為參考溫度。陶瓷棒在高溫下有很高的強度和電絕緣性。
　
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