圖 " "%&空氣射流式畸變發(fā)生器和畸變網(wǎng)格產(chǎn)生的發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口流場(chǎng)等壓線圖
這種裝置具有很高的靈活性并擴(kuò)大了所能獲得的流場(chǎng)范圍。
（’）動(dòng)態(tài)壓力畸變模擬設(shè)備
紊流發(fā)生器是一種動(dòng)態(tài)壓力畸變?cè)O(shè)備。它是一種帶堵塞錐的收斂—擴(kuò)散式進(jìn)氣擴(kuò)壓
器，靠調(diào)節(jié)堵塞錐軸向位置的方法來改變結(jié)尾正激波和附面層的干擾，從而產(chǎn)生相應(yīng)的紊
流流場(chǎng)。紊流發(fā)生器簡(jiǎn)圖如圖 " "（(）所示。
另一種是轉(zhuǎn)—靜盤式畸變發(fā)生器。它是由開有一系列孔的一個(gè)轉(zhuǎn)盤和一個(gè)偏盤組成的。當(dāng)轉(zhuǎn)盤上的孔出現(xiàn)隨時(shí)間變化的對(duì)準(zhǔn)或錯(cuò)開，從而形成壓力脈動(dòng)，產(chǎn)生紊流流場(chǎng)如圖（)）所示。
圖 " "&紊流發(fā)生器和轉(zhuǎn)靜盤式畸變發(fā)生器
*+總溫畸變?cè)囼?yàn)和試驗(yàn)設(shè)備總溫畸變?cè)囼?yàn)用于確定發(fā)動(dòng)機(jī)在穩(wěn)態(tài)工況和過渡工況工作時(shí)熱擾動(dòng)的極限允許值；評(píng)
定發(fā)動(dòng)機(jī)的壓氣機(jī)對(duì)熱擾動(dòng)的敏感度；評(píng)定短時(shí)增穩(wěn)系統(tǒng)和消喘復(fù)原系統(tǒng)的可靠性和效 •,-,•
能。
（）試驗(yàn)布局
圖 " %示出發(fā)動(dòng)機(jī)裝在有溫度畸變發(fā)生器的地面試驗(yàn)臺(tái)上簡(jiǎn)圖。溫度畸變發(fā)生器主要包括發(fā)生器噴嘴（裝在 &形火焰穩(wěn)定器的 &形槽內(nèi)）、氣態(tài)氫燃燒器、測(cè)量裝置、分配管路和快動(dòng)閥組成。改變分配管路的氫氣壓力來調(diào)節(jié)熱擾動(dòng)值。發(fā)生器的這種結(jié)構(gòu)能再現(xiàn)進(jìn)口氣流的定常和隨時(shí)間變化的溫度不均勻度，并且加熱區(qū)的周向幅度在 ’() * ’()的范圍內(nèi)變化，發(fā)生器的控制系統(tǒng)應(yīng)保證下列特性：
圖 " %+發(fā)動(dòng)機(jī)在地面試驗(yàn)臺(tái)上的熱擾動(dòng)與組合擾動(dòng)試驗(yàn)的布局
熱區(qū)的空氣平均加熱由 ,( * %((-；
"溫升率 ( *%(((-./；
溫度脈沖持續(xù)時(shí)間從 (0, *,0 (/（模擬器一次接通和周期接通）到 %(/（緩慢增加供到模擬器的氫氣量）。（,）總溫畸變?cè)囼?yàn)總溫畸變?cè)囼?yàn)中，可在規(guī)定的穩(wěn)態(tài)，過渡工況下，逐步增加熱區(qū)的加熱直到發(fā)動(dòng)機(jī)失去穩(wěn)定性，確定熱擾動(dòng)的極限允許值。 在發(fā)動(dòng)機(jī)的各種穩(wěn)態(tài)工況下，改變熱擾動(dòng)參數(shù)的組合，如熱區(qū)的周向范圍、溫升率和擾動(dòng)的持續(xù)時(shí)間，測(cè)定臨界溫升，試驗(yàn)時(shí)按下列順序組合熱擾動(dòng)參數(shù)：
•根據(jù)溫度畸變發(fā)生器的可能性確定熱區(qū)的最大升溫速度 21 345、熱擾動(dòng)持續(xù)時(shí)間 67 (0 8/的條件下，間斷地增大熱區(qū)周向范圍，在 % 9
即 % 93:; * ’()的范圍內(nèi)加熱；
•
根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，求出臨界加熱量最小角幅度 %<=9 ；
•在熱區(qū)范圍
% 97 % 9 ，6 7(08/條件下，間斷減小升溫速度，溫升率由 1降到 21
<=27 213457(-. /；
•在 % 97 % 9 、1的條件下，增大熱擾動(dòng)持續(xù)時(shí)間；一般為 (08 *,0(/。
<=27 21345"發(fā)動(dòng)機(jī)在過渡工況（加速和減速）下， 7 % 9 ，2 7 21 345和 6 7(08/的熱擾動(dòng)條件下，
% 9 <=1
確定極限允許加熱值。
計(jì)算熱擾動(dòng)臨界值的試驗(yàn)結(jié)果包括初次處理和二次處理：初次處理是求沿流道的測(cè)量參數(shù)真實(shí)值，并繪出發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口的瞬時(shí)溫度場(chǎng)；二次處理的目的是求隨時(shí)間變化的熱擾動(dòng)總參數(shù) &（2）、% 9、21。根據(jù)熱區(qū)周向范圍、溫升率和熱擾動(dòng)持續(xù)時(shí)間確定發(fā)動(dòng)機(jī)面平均相對(duì)溫升臨界值 &2 與發(fā)動(dòng)機(jī)工況的相互關(guān)系。
<=
•(’•
面平均相對(duì)溫升 "為
%& ’ (
"
(
式中，%& ")"& ("" （）*———面積加權(quán)的面平均溫度：
( ———發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口未擾動(dòng)的氣流溫度；下腳標(biāo) "表示熱擾動(dòng)的壓氣機(jī)進(jìn)口截面（如圖 + ’, ’)-所示）； ———周向角度。
高溫區(qū)范圍 .是指高于面平均溫度的區(qū)域。溫度場(chǎng)的周向不均勻度("為 (" （ . ’ %&）/ %&溫度畸變持續(xù)時(shí)間 0 "(1，(1為由溫度畸變開始到溫升函數(shù)達(dá)最大值的時(shí)間
（2），如圖 + ’, ’)-所示。
圖 + ’, ’)-3持續(xù)時(shí)間和溫升率的定義
溫升率 4為
4（(51%6）1%6 （(51%6—
(1式中，）1%6 —在高溫區(qū)內(nèi)測(cè)得溫升與時(shí)間
函數(shù)關(guān)系中的最高溫升。
相對(duì)溫升率 4為
4%%7 )（ (51%6）1%6 )4
)
( ( (1 (
除了進(jìn)行單獨(dú)熱擾動(dòng)試驗(yàn)外，還可以進(jìn)行溫度和壓力組合畸變下的進(jìn)氣道一發(fā)動(dòng)機(jī)相容性試驗(yàn)，以確定熱擾動(dòng)和氣動(dòng)擾動(dòng)的各種組合對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性的影響。（,）試驗(yàn)設(shè)備及測(cè)量系統(tǒng)圖 + ’, ’)8示出溫度畸變發(fā)生器，它是由氫燃燒器、點(diǎn)火系統(tǒng)、氫氣供給和分配系統(tǒng)、流量管、發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口空氣溫度測(cè)量轉(zhuǎn)耙、氫氣供給系統(tǒng)和氮?dú)獯党到y(tǒng)組成的。
氫燃燒器距發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口 91，由 :形槽穩(wěn)定器和噴氫桿組成。徑向穩(wěn)定器分為 8個(gè)區(qū)，每個(gè) 8(;扇形區(qū)構(gòu)成一個(gè)完整的穩(wěn)定柵。徑向穩(wěn)定器內(nèi)安裝噴氫桿。噴氫桿上噴孔按一定規(guī)律開孔。
"9個(gè)點(diǎn)火電嘴與穩(wěn)定器相對(duì)應(yīng)，置于噴氫氣桿后。點(diǎn)火線圈工作電壓 "<:，輸出電壓 ,(((:，工作時(shí)間不大于 ,(2。圖 + ’, ’)<示出氫氣供給及分配系統(tǒng)，它由高響應(yīng)電磁閥，流量控制器，可變?nèi)莘e管 •)(8"•
圖 " "%&發(fā)動(dòng)機(jī)溫度畸變?cè)囼?yàn)裝置組成。可變?nèi)莘e管有大、中和小 組容積，根據(jù)需要選擇相應(yīng)的容積管，容積管越小溫升率越高。控制系統(tǒng)的氫氣壓力由 ’(減壓閥控制、壓力變化范圍為 )** + ,***-’.。%個(gè)扇形區(qū)的同步性為 **/ *0。
圖 " "1&溫度畸變發(fā)生器的氫氣供給及分配系統(tǒng)氫氣由氣瓶組構(gòu)成，其壓力為 ,***-’.。若被試發(fā)動(dòng)機(jī)的空氣流量為 ,*-2 3 0時(shí)，氫氣壓力為 ,***-’.，溫升為 )**4，%個(gè)扇形區(qū)的氫氣流量之和不大于 */ )-2 3 0。因此，可根據(jù) •*%• 中國(guó)航空網(wǎng) www.k6050.com 航空翻譯 www.aviation.cn 本文鏈接地址：飛機(jī)檢測(cè)與維修實(shí)用手冊(cè) 3(94)
