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需要選擇氫氣瓶組。
氮氣瓶的壓力為 "%&。試驗前用氮氣檢查畸變發生器管路的密封性，試驗后用來吹除系統中的氫氣。 %’減壓閥及高響應電磁閥 ( ) *( )+可以進行調節，以達到試驗要求。對氫氣系統進行預吹除，通過電磁活門 ( ),將空氣完全排出。
這種溫升畸變發生器的氫氣壓力為（-*"）. "%&，發動機的面平均溫升從  * -(，被試發動機空氣流量可達 / */0 12。
圖 3 )/ )3是發動機在地面試車臺上進行外部熱擾動試驗的測量截面位置和測量裝置簡圖。測點布置可根據發動機結構、幾何尺寸、用途及要求來確定。通常發動機前非定常溫度測量用小慣性熱電偶，其時間常數 *4 "2。
發動機進口溫度畸變測量系統主要由傳感器、信號調節器、前端動態數據采集與處理子系統、中心計算機及相應外圍設備等組成，其系統簡單配置如圖 3 )/ )3（5）所示。
在溫度畸變發生器上游測量大氣溫度和壓力。進口截面測量小慣性總溫不少于 3點，且 +支傳感器沿周向均勻分布測點位于 /個等面積的中心。在雙紐線進氣道壁面上沿周向測量 +點靜壓，發動機進口相對半徑 " 64 7處沿周向均布測量 +點總壓，以求出和修正發動機進口空氣流量，在壓氣機的各特征截面上測量 -點動態壓力，風扇出口測量 +點總壓（內、外涵各一半）；常規參數測量發動機高、低壓轉子轉速和燃油流量等參數。
89:22;:前端動態測量子系統的采樣率為（4 *(）例 （1<=•2），輸入信號范圍是 >（ * ）?@，帶寬  * =A，B1C分辨率為 +5DE。它專門用于瞬態溫度和脈動壓力等動態測量參數的采集、記錄存儲和部分數據處理，具有實時工程單位轉換、數字濾波、統計計算和實時波形顯示等功能。
穩態參數由前端子系統測定，測量精度可達 > 4 -F。實時處理包括計算高溫區的瞬變溫度和穩態溫度畸變場等。數據處理后，獲得發動機進口面平均相對臨界溫升分別與熱區范圍的關系曲線、與溫升率的關系曲線、與溫度畸變持續時間和發動機換算轉速的關系曲線，最終獲得喘振壓比損失與總溫畸變及換算轉速的關系曲線。
"4典型畸變試驗結果圖 3 )/ )3示出采用 3G畸變裝置測量的進口總壓、靜壓和馬赫數的流譜圖。總壓是 3個進口測壓耙的每個測量值的平均值。測壓耙 H"G安裝。
等壓線圖 3 )/ )-示出了當地的總壓偏高平均總壓的百分數，它是圖 3 )/ )"表示的密度為（- 1 H）F網格畸變的數據。圖中還示出了較高換算空氣流量下均勻進口流場的等壓線。
圖 3 )/ )-示出不同的進氣流場畸變對風扇內、外圈的影響，隨進口氣流畸變程度增加，喘振線均下移。
圖 3 )/ )--示出低壓壓氣機額定噴口面積工作線在各種進氣畸變下保持不變，然而沿等轉速時出現性能損失。進口畸變引起喘振線充分地下降到與工作線相交。畸變增加時，喘振線與工作線在換算轉速和更低壓比下相交。
試驗結果表明，高壓壓氣機性能幾乎不受進口畸變的影響。因為壓力畸變在進人高壓壓氣機前就衰減了，在高壓壓氣機進口沒有發現由壓力畸變引起的溫度畸變。綜上所述，進口流場畸變時，風扇和低壓壓氣機的換算空氣流量和壓比均降低。畸變 •+H•
 

圖  " "%溫度畸變測量系統布置及組成對高壓壓氣機影響很小。三、壓氣機的氣動穩定裕度試驗方法氣動穩定裕度試驗是表征發動機系統中壓氣機工作穩定性程度的一項試驗。當壓氣
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第八篇 &航空發動機試驗和測試
 

圖  " "%&換算空氣流量為 ’() * +、帶有 ’,畸變網格裝置的壓氣機進口流譜

圖  " " -’&進口壓分布圖（沿航向看）機出現不穩定工作，壓力脈動或強大的氣動力沖擊時，就會導致發動機停車，壓氣機葉片損壞或由于渦輪前燃燒溫度過高而燒壞渦輪葉片。穩定工作裕度由下式確定：
(./ 0（./ "）1 ’’2
式中， ./ ———穩定工作準則，并按下式計算：
./ 0（ 3 * 4567+）+
（  3 * 4567+）89
式中， ——壓氣機穩定工作邊界上的參數；
“+”—
“89: ———同一換算轉速下壓氣機渦輪共同工作線上的參數。
引起壓氣機穩定工作裕度降低的因素有：機動飛行、陣風等造成的進氣畸變，吸進廢氣，環境空氣溫度偏離設計條件的變化，結冰、渦輪前燃氣溫度過高和其他因素引起的空氣流量的減小， ;<數減小，由于加工造成的發動機部分尺寸超差。
•’==•
 

圖  " "%&在發動機進口雷諾數指數為 ’( )和在額碇噴口面積時 %’*畸變對風扇內外圈性能的影響

圖  " "&在進口霄諾指數為 ’( )和額定噴口面積時 %’*畸變對低壓壓氣機性能的影響發動機氣動穩定裕度試驗要在帶飛機進氣道的試車臺上進行，亦在高空臺試驗。一般采用下述方法測定壓氣機穩定工作裕度。 減小渦輪導向器流通面積并同時開大發動機的尾噴口，以保持要求的轉速。使用這種方法要求采用能更換加厚葉片的工藝導向器。 "減少尾噴口面積，同時提高渦輪前溫度，以保持換算轉速不變。這種方法受到渦輪前燃氣溫度允許提高值的限制。 向燃燒室噴水。這種方法結構簡單，能平穩接近喘振邊界而不至提高渦輪前燃氣溫度。缺點是由于主燃燒區燃氣溫度過高，可能使燃燒室頭部過熱。 •%’,+•
 
向燃燒室補給空氣或蒸氣。這種方法要設計專門的發動機工藝機匣，為了輸送工質能量消耗也大。
試驗裝置如圖（ " "）所示。臺架上要固定測力平臺，并裝雙紐線進氣道，因為喘振時產生的氣動載荷能使推力系統損壞。首先要測定壓氣機和渦輪從慢車至最大狀態的共同工作線。然后更換小面積的工藝導向器，一直到喘振為止。在每個狀態，測量周圍空氣溫度、通過發動機流量、壓氣機前后總壓、轉速和壓氣機出口總溫。常把穩定工作接近破壞時的參數作為發動機喘振狀態的工作過程參數。
圖（ " "）中截止開關 %&受壓縮空氣系統操縱，在達到喘振瞬間停止供水，以不損壞發動機。開關操縱系統和發動機油門桿聯鎖，當發現油門桿放到慢車位置時自動接通。單向活門 ’防止在泵 (不工作時空氣從燃燒室進入供水系統。
　
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